Расчет теплообменника Т-102 (тяжелого газойля)
Учим химию / Усовершенствование технологии установки висбрекинга / Учим химию / Усовершенствование технологии установки висбрекинга / Расчет теплообменника Т-102 (тяжелого газойля) Расчет теплообменника Т-102 (тяжелого газойля)
Страница 1

Тяжелый газойль, забираемый из нижнего аккумулятора колонны К-101 объемом 25-30м3/ч с температурой отбора 350оС, пройдя предварительно охлаждение, возвращается в колонну К-101 с температурой 300оС для промывки паров, поступающих в укрепляющую часть из зоны питания.

В целях регенерации тепла тяжелого газойля в дипломном проекте предусматриваем нагрев гудрона от температуры tн2 = 162оС, поступающего из теплообменника Т-101 (легкого газойля).

Тяжелый газойль направляем по трубному пространству, гудрон в межтрубное.

Дальнейший расчет ведем рекомендуемым традиционным порядком, по соответствующим формулам расчета теплообменных аппаратов, подобно расчету п.п.11.1. все данные расчетов сведем в таблицу 5.

Таблица 5.

№

п.п

Параметры

Формула, единица измерения

Тяжелый газойль

Гудрон

1

Массовый поток G1 (кг/c)

4,64

26,46

2

Относительная плотность Р420

0,886

0,997

3

Поправочный коэффициент- 5а

0,0033

0,0026

4

Плотность Р1515 = Р420 + 5а

0,8893

0,9996

5

Вязкость V20 (мм/с)

13,1

100

6

Вязкость V80 (мм/с)

8,7

62

7

Коэффициент n =

0,296

0,345

8

Начальная температура tн ( оС )

350

162

9

Конечная температура tк ( оС )

300

173

10

разность температур

бТ =tн – tк ( оС )

50

11

11

Средняя температура

tср = ( оС )

325

168

12

Коэффициент теплопроводности

Λср =(1-0,00054tср) ( Вт/м*с )

0,110

0,107

13

Средняя температурная поправка

а

0,00066

0,000541

14

Плотность при средней температуре

Р420 = Р420 – а (tср - 20) ( кг/м3 )

685

921

15

Вязкость при средней температуре

lg = nlg ( м2/с )

5,74*10-6

48*10-6

16

Динамическая вязкость

μ = Vср*Р (кг/с)

3,9*10-3

44*10-3

17

Коэффициент ан при tн (кДж/кг)

798,86

317,96

18

Коэффициент ак при tк (кДж/кг)

659,29

342,61

19

Энтальпия Iн = *ан , (кДж/кг)

847,12

318,02

20

Энтальпия Iк = *ак , (кДж/кг)

699,12

342,68

21

Тепловой поток Q = G (Iн – Iк), (кВт)

686,72

652,38

22

Средняя удельная теплоемкость

С = , (кДж/кг*К)

2,96

2,36

23

Площадь поперечного сечения потока, в межтрубном пространстве Sс.ж ,м2

4,9*10-2

24

Площадь поперечного сечения потока, в трубном пространстве SТ ,м2

1,2*10-2

25

Наружный диаметр трубки dн , (м)

0,025

26

Внутренний диаметр трубки dв , (м)

0,02

27

Расчетная скорость истечения потока

W = , (м/с)

0,564

0,586

28

Критерий Рейнольдса Re =

2256

996

29

Критерий Прандля Pr =

105

970

30

Критерий Рейнольдса Re =

2256

31

Объемный расход V2 = , (м3/с)

0,0068

32

Объемный начальный расход

V0 = , (м3/с)

0,0052

33

Коэффициент объемного расширения

Β = * К-1

0,00615

34

Число труб, обеспечивающих расход исходного сырья

n! =

32

35

Число труб на один ход в теплообменнике

52,5

36

Уточненный критерий Рейнольдса

Re = R!

2256

37

Разность температур ∆tб = tн1-tк2 , (0С)

177

177

38

∆tм = tк1-tн2 , ( 0С)

138

138

39

А = , ( 0С)

51

51

40

∆tср. = , ( 0С)

156

156

41

Критерий Гросхофа

Gr = *

22852

42

Критерий Нусельта

Nu1 = 0,4*0,6*Re0,6*Pr0,36

60

43

Критерий Нусельта

Nu2 = 0,74*Re0,2 (Gr*Pr)0,1*Pr0,2

52

44

Коэффициент теплоотдачи

L = , (Вт/м2*к)

264

278

45

Тепловое загрязнение наружной поверхности , ( м2*к/Вт)

0,00086

46

Тепловое загрязнение внутренней поверхности , (м2*к/Вт)

0,0172

47

Тепловое сопротивление стальных труб

, (м2*к/Вт)

0,000054

0,00054

48

Коэффициент теплопередачи

К = Вт/м2 * к

39

39

49

Расчетная площадь поверхности теплообмена FP =

972

972

Страницы: 1 2

Смотрите также

Постановка задачи
Целью данной работы являлась структурная и параметрическая оптимизация технологической схемы разделения смеси бензол-хлорбензол-дихлорбензол для снижения энергозатрат на разделение. Для достижени ...

Получение хлористого винила
Тема реферата «Получение хлористого винила» по дисциплине «Органический синтез». Хлористый винил СН2=СНС1—бесцветный газ с эфирным запахом, температура кипения — 12,5°С, температура плавл ...

Синергизм пищевых добавок
В современной пищевой отрасли наблюдается интенсивный рост требований к потребительским свойствам продукции. Стремление добиться оптимального соотношения цена/качество вынуждает производите ...